李春滿 喬社寧 王三俊/西安陜鼓動(dòng)力股份有限公司
摘要：利用有限元軟件對(duì)出現(xiàn)裂紋的葉輪做了強(qiáng)度計(jì)算和模態(tài)計(jì)算，指出了該葉輪存在與葉輪轉(zhuǎn)速2倍頻耦合的模態(tài)。在此基礎(chǔ)上對(duì)葉輪結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)，避開(kāi)了耦合模態(tài)，運(yùn)行結(jié)果表明改進(jìn)效果顯著。
關(guān)鍵詞：有限元分析；葉輪；模態(tài)；改進(jìn)
中圖分類(lèi)號(hào)：TH452 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A
Study on the Reason of an Impeller Crackle in the K4250 Centrifugal Compressor and Improvement Design
Abstract: Based on the finite element method, the strength and mode calculation is carried out for the impeller crackle. The analysis indicates that the 1st and 2nd mode coupled with the multiple frequencies. After improving the structure of impeller, the coupled modes are avoided. And it is proved that the improvement is successful.
Key words: finite element analysis; impeller; mode; improvement
1 概述
國(guó)內(nèi)某鋼廠1970年引進(jìn)原蘇聯(lián)涅瓦（NZL）公司生產(chǎn)的一套高爐離心壓縮機(jī)組，該離心壓縮機(jī)為雙缸結(jié)構(gòu)，采用涅瓦（NZL）生產(chǎn)的可調(diào)速冷凝汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)（型號(hào)AKB-18），壓縮機(jī)型號(hào)為K4250。該壓縮機(jī)原性能參數(shù)為：進(jìn)口流量3200～4250m3/min，出口壓力0.35～0.441MPa，軸功率11200～15 500kW。壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。
隨著國(guó)內(nèi)高爐容量的不斷擴(kuò)大，與之相配套的高爐風(fēng)機(jī)也不斷向大流量、高壓力發(fā)展，該套機(jī)組逐漸不能滿足高爐生產(chǎn)的需要。為適應(yīng)高爐工況變化，該套機(jī)組由國(guó)內(nèi)某公司進(jìn)行擴(kuò)容改造，對(duì)原壓縮機(jī)的低壓缸轉(zhuǎn)子（單級(jí)雙吸結(jié)構(gòu)）、高壓缸轉(zhuǎn)子（3級(jí)單吸結(jié)構(gòu)）及密封等進(jìn)行更新改造。但改造后機(jī)組運(yùn)行1年后，低壓缸葉輪的蓋盤(pán)產(chǎn)生了多條裂紋，現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)過(guò)打磨圓弧缺口（見(jiàn)圖2）臨時(shí)處理后低負(fù)荷運(yùn)行，還是無(wú)法解決裂紋擴(kuò)展，嚴(yán)重影響機(jī)組正常運(yùn)行。2006年，我們按用戶(hù)要求在保證該機(jī)組定子部件不變的前提下，改進(jìn)葉輪結(jié)構(gòu)，并對(duì)該轉(zhuǎn)子等進(jìn)行二次擴(kuò)容改造。我們結(jié)合一次改造葉輪使用出現(xiàn)裂紋的情況，重點(diǎn)對(duì)低壓缸葉輪裂紋分析計(jì)算后發(fā)現(xiàn)了問(wèn)題，并提出解決方案，在此基礎(chǔ)上對(duì)葉輪結(jié)構(gòu)做改進(jìn)設(shè)計(jì)，重新設(shè)計(jì)制造了高壓、低壓轉(zhuǎn)子各一套。
2 原葉輪裂紋的原因分析
低壓缸葉輪蓋盤(pán)中間位置出現(xiàn)了裂紋，且運(yùn)行時(shí)間短。經(jīng)化驗(yàn)分析，葉輪的材質(zhì)沒(méi)有問(wèn)題，結(jié)構(gòu)可能有缺陷。若靜應(yīng)力超過(guò)屈服強(qiáng)度，葉輪可能會(huì)在短時(shí)間內(nèi)出現(xiàn)事故，核算后這一原因也可以排除。初步判斷認(rèn)為該裂紋可能是葉輪受到了某種異常振動(dòng)沖擊或長(zhǎng)期周期性激振引起。
2.1 原葉輪結(jié)構(gòu)
該機(jī)組一次改造葉輪為單級(jí)雙吸結(jié)構(gòu)，葉片數(shù)為16個(gè)，其三維模型見(jiàn)圖3。
2.2 葉輪強(qiáng)度分析
該葉輪運(yùn)行的工作轉(zhuǎn)速為3 350r/min，葉輪與主軸在輪盤(pán)內(nèi)孔處為過(guò)盈裝配。葉輪由輪盤(pán)、葉片和輪蓋焊接而成，葉輪的主要載荷是離心力[1] ，氣流壓力可以不計(jì)。因此，在有限元計(jì)算中[2]施加的邊界條件及載荷如下[3] ：
1） 邊界條件：葉輪在運(yùn)行過(guò)程中，約束與實(shí)際狀況保持一致，在輪盤(pán)內(nèi)孔處施加固定約束；
2） 載荷：繞旋轉(zhuǎn)軸施加一個(gè)轉(zhuǎn)速為3 350r/min的離心力。
將SolidWorks建立的葉輪三維實(shí)體模型輸入到有限元分析軟件中[4] ，經(jīng)過(guò)有限元數(shù)值分析[5] ，該葉輪的應(yīng)力云圖見(jiàn)圖4，應(yīng)力最大為530MPa，位于葉片進(jìn)口與蓋盤(pán)交接處；葉輪的變形見(jiàn)圖5，最大變形量為1.94mm，位于蓋盤(pán)出口處。
2.3 葉輪的模態(tài)分析
對(duì)該葉輪在內(nèi)孔處施加固定約束，經(jīng)過(guò)模態(tài)分析，其前兩階固有模態(tài)結(jié)果分別為：第一階120.57Hz；第二階120.94Hz。
2.4 計(jì)算結(jié)果分析
在葉輪的模態(tài)分析中，通常都是考核葉輪的各階固有頻率是否避開(kāi)葉輪的工作頻率及前一級(jí)回流器靜葉引起的激振頻率。但是根據(jù)多年的分析經(jīng)驗(yàn)顯示，如果葉輪的各階固有頻率與2倍頻避開(kāi)率太小也會(huì)發(fā)生裂解事故，3倍頻以后的各階頻率的振動(dòng)應(yīng)力很小，不會(huì)對(duì)葉輪產(chǎn)生安全性影響。因此本文模態(tài)分析中僅考核工作頻率及其2倍頻的避開(kāi)率。
由葉輪的有限元強(qiáng)度分析結(jié)果可以看到，該葉輪的最大應(yīng)力530MPa與材料的屈服強(qiáng)度665MPa相比，安全系數(shù)為1.255余量較大，葉輪出口處的變形較大。
由模態(tài)分析可知，該葉輪的一階模態(tài)120.57Hz、二階模態(tài)120.94Hz與工作頻率55.8Hz（轉(zhuǎn)速3 350r/min）相比較，與2倍頻111.7Hz相近，避開(kāi)率不足10%。隨著機(jī)組在運(yùn)行過(guò)程中積灰、沖刷等因素的影響，葉輪的固有模態(tài)可能會(huì)有所下降，因而會(huì)有潛在的發(fā)生共振的可能。
3 葉輪結(jié)構(gòu)改進(jìn)
3.1 葉輪結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案
經(jīng)過(guò)以上的有限元分析，認(rèn)為該葉輪的固有頻率與2倍頻避開(kāi)率不足，且蓋盤(pán)的變形量較大。基于這兩點(diǎn)問(wèn)題，在滿足氣動(dòng)的前提下，改進(jìn)目標(biāo)就是減小蓋盤(pán)的變形量和提高葉輪的固有頻率。葉輪的結(jié)構(gòu)改進(jìn)如下：
1） 蓋盤(pán)與口圈過(guò)渡段加厚，以減小變形量。蓋盤(pán)的口圈上方加寬，由25mm增大為53mm，并在蓋盤(pán)出口外側(cè)局部增厚到12mm（加強(qiáng)圈），以增強(qiáng)蓋盤(pán)剛性。蓋盤(pán)的改動(dòng)見(jiàn)圖7。
2） 葉片數(shù)由16枚長(zhǎng)葉片改為13枚長(zhǎng)短葉片，這對(duì)提高輪蓋的自振頻率和減少葉道的二次渦流的影響是有利的[6] ，以減小蓋盤(pán)的變形量。
3） 為了增大輪盤(pán)的剛度，加大輪盤(pán)局部尺寸，改進(jìn)結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖8。
3.2 改進(jìn)后葉輪強(qiáng)度分析
葉輪載荷及邊界條件同上，采用強(qiáng)度為780MPa的常規(guī)材料15MnNiCrMoV。經(jīng)過(guò)計(jì)算，最大應(yīng)力為581MPa，位于葉輪進(jìn)口靠近蓋盤(pán)處，應(yīng)力云圖見(jiàn)圖9；位移最大為0.82mm，位于蓋盤(pán)出口，位移云圖見(jiàn)圖10。
３.3 模態(tài)分析
經(jīng)過(guò)計(jì)算，改進(jìn)后葉輪的一階模態(tài)為177.28Hz，二階177.9Hz，與2倍頻的避開(kāi)率增大到60%以上，前兩階模態(tài)見(jiàn)圖11。
3.4 結(jié)果討論
葉輪的應(yīng)力改進(jìn)后由530MPa增大到581MPa，但與材料的屈服強(qiáng)度相比余量較大（安全系數(shù)為1.34）；蓋盤(pán)的變形量由1.94mm變?yōu)?.82mm，減小了58%，效果明顯；葉輪的一階頻率由120.57Hz提高到177.28Hz，避開(kāi)率大幅提高到51%，安全區(qū)域大大拓寬。
4 改進(jìn)效果
本次改造的主要目標(biāo)是避免該壓縮機(jī)運(yùn)行葉輪出現(xiàn)裂紋，并提高壓縮機(jī)的氣動(dòng)性能。經(jīng)過(guò)對(duì)高壓缸和低壓缸葉輪進(jìn)行改造后，此壓縮機(jī)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行平穩(wěn)，性能明顯提高，至今仍正常運(yùn)行，葉輪也未出現(xiàn)裂紋。該壓縮機(jī)在陜鼓改造前、后性能見(jiàn)表1和表2（壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速3 350r/min）。
表 1 陜鼓改造前 K4250 風(fēng)機(jī)性能 日期 | 風(fēng)量/(m 3 /min) | 風(fēng)壓/Mpa | 蒸汽汽壓/MPa | 備注 | 20040205 | 3619 | 0.26 | 3.05 | 日平均數(shù) | 20040225 | 3602 | 0.26 | 3.05 | 日平均數(shù) | 20040315 | 3410 | 0.25 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20040805 | 3511 | 0.27 | 3.2 | 日平均數(shù) | 20040825 | 3460 | 0.27 | 3.2 | 日平均數(shù) |
表 2 陜鼓改造后 K4250 風(fēng)機(jī)性能 日期 | 風(fēng)量m 3 /min | 風(fēng)壓/MPa | 蒸汽機(jī)汽壓/MPa | 備注 | 20090503 | 4324 | 0.29 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20090505 | 4217 | 0.30 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20090507 | 4177 | 0.30 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20090509 | 4255 | 0.30 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20090510 | 4249 | 0.30 | 3.1 | 日平均數(shù) |
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注：表格中壓力均為表壓。
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摘要：利用有限元軟件對(duì)出現(xiàn)裂紋的葉輪做了強(qiáng)度計(jì)算和模態(tài)計(jì)算，指出了該葉輪存在與葉輪轉(zhuǎn)速2倍頻耦合的模態(tài)。在此基礎(chǔ)上對(duì)葉輪結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)，避開(kāi)了耦合模態(tài)，運(yùn)行結(jié)果表明改進(jìn)效果顯著。
關(guān)鍵詞：有限元分析；葉輪；模態(tài)；改進(jìn)
中圖分類(lèi)號(hào)：TH452 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A
Study on the Reason of an Impeller Crackle in the K4250 Centrifugal Compressor and Improvement Design
Abstract: Based on the finite element method, the strength and mode calculation is carried out for the impeller crackle. The analysis indicates that the 1st and 2nd mode coupled with the multiple frequencies. After improving the structure of impeller, the coupled modes are avoided. And it is proved that the improvement is successful.
Key words: finite element analysis; impeller; mode; improvement
1 概述
國(guó)內(nèi)某鋼廠1970年引進(jìn)原蘇聯(lián)涅瓦（NZL）公司生產(chǎn)的一套高爐離心壓縮機(jī)組，該離心壓縮機(jī)為雙缸結(jié)構(gòu)，采用涅瓦（NZL）生產(chǎn)的可調(diào)速冷凝汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)（型號(hào)AKB-18），壓縮機(jī)型號(hào)為K4250。該壓縮機(jī)原性能參數(shù)為：進(jìn)口流量3200～4250m3/min，出口壓力0.35～0.441MPa，軸功率11200～15 500kW。壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。
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隨著國(guó)內(nèi)高爐容量的不斷擴(kuò)大，與之相配套的高爐風(fēng)機(jī)也不斷向大流量、高壓力發(fā)展，該套機(jī)組逐漸不能滿足高爐生產(chǎn)的需要。為適應(yīng)高爐工況變化，該套機(jī)組由國(guó)內(nèi)某公司進(jìn)行擴(kuò)容改造，對(duì)原壓縮機(jī)的低壓缸轉(zhuǎn)子（單級(jí)雙吸結(jié)構(gòu)）、高壓缸轉(zhuǎn)子（3級(jí)單吸結(jié)構(gòu)）及密封等進(jìn)行更新改造。但改造后機(jī)組運(yùn)行1年后，低壓缸葉輪的蓋盤(pán)產(chǎn)生了多條裂紋，現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)過(guò)打磨圓弧缺口（見(jiàn)圖2）臨時(shí)處理后低負(fù)荷運(yùn)行，還是無(wú)法解決裂紋擴(kuò)展，嚴(yán)重影響機(jī)組正常運(yùn)行。2006年，我們按用戶(hù)要求在保證該機(jī)組定子部件不變的前提下，改進(jìn)葉輪結(jié)構(gòu)，并對(duì)該轉(zhuǎn)子等進(jìn)行二次擴(kuò)容改造。我們結(jié)合一次改造葉輪使用出現(xiàn)裂紋的情況，重點(diǎn)對(duì)低壓缸葉輪裂紋分析計(jì)算后發(fā)現(xiàn)了問(wèn)題，并提出解決方案，在此基礎(chǔ)上對(duì)葉輪結(jié)構(gòu)做改進(jìn)設(shè)計(jì)，重新設(shè)計(jì)制造了高壓、低壓轉(zhuǎn)子各一套。 |
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2 原葉輪裂紋的原因分析
低壓缸葉輪蓋盤(pán)中間位置出現(xiàn)了裂紋，且運(yùn)行時(shí)間短。經(jīng)化驗(yàn)分析，葉輪的材質(zhì)沒(méi)有問(wèn)題，結(jié)構(gòu)可能有缺陷。若靜應(yīng)力超過(guò)屈服強(qiáng)度，葉輪可能會(huì)在短時(shí)間內(nèi)出現(xiàn)事故，核算后這一原因也可以排除。初步判斷認(rèn)為該裂紋可能是葉輪受到了某種異常振動(dòng)沖擊或長(zhǎng)期周期性激振引起。
2.1 原葉輪結(jié)構(gòu)
該機(jī)組一次改造葉輪為單級(jí)雙吸結(jié)構(gòu)，葉片數(shù)為16個(gè)，其三維模型見(jiàn)圖3。 |
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2.2 葉輪強(qiáng)度分析
該葉輪運(yùn)行的工作轉(zhuǎn)速為3 350r/min，葉輪與主軸在輪盤(pán)內(nèi)孔處為過(guò)盈裝配。葉輪由輪盤(pán)、葉片和輪蓋焊接而成，葉輪的主要載荷是離心力[1] ，氣流壓力可以不計(jì)。因此，在有限元計(jì)算中[2]施加的邊界條件及載荷如下[3] ：
1） 邊界條件：葉輪在運(yùn)行過(guò)程中，約束與實(shí)際狀況保持一致，在輪盤(pán)內(nèi)孔處施加固定約束；
2） 載荷：繞旋轉(zhuǎn)軸施加一個(gè)轉(zhuǎn)速為3 350r/min的離心力。
將SolidWorks建立的葉輪三維實(shí)體模型輸入到有限元分析軟件中[4] ，經(jīng)過(guò)有限元數(shù)值分析[5] ，該葉輪的應(yīng)力云圖見(jiàn)圖4，應(yīng)力最大為530MPa，位于葉片進(jìn)口與蓋盤(pán)交接處；葉輪的變形見(jiàn)圖5，最大變形量為1.94mm，位于蓋盤(pán)出口處。 |
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2.3 葉輪的模態(tài)分析
對(duì)該葉輪在內(nèi)孔處施加固定約束，經(jīng)過(guò)模態(tài)分析，其前兩階固有模態(tài)結(jié)果分別為：第一階120.57Hz；第二階120.94Hz。 |
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2.4 計(jì)算結(jié)果分析
在葉輪的模態(tài)分析中，通常都是考核葉輪的各階固有頻率是否避開(kāi)葉輪的工作頻率及前一級(jí)回流器靜葉引起的激振頻率。但是根據(jù)多年的分析經(jīng)驗(yàn)顯示，如果葉輪的各階固有頻率與2倍頻避開(kāi)率太小也會(huì)發(fā)生裂解事故，3倍頻以后的各階頻率的振動(dòng)應(yīng)力很小，不會(huì)對(duì)葉輪產(chǎn)生安全性影響。因此本文模態(tài)分析中僅考核工作頻率及其2倍頻的避開(kāi)率。
由葉輪的有限元強(qiáng)度分析結(jié)果可以看到，該葉輪的最大應(yīng)力530MPa與材料的屈服強(qiáng)度665MPa相比，安全系數(shù)為1.255余量較大，葉輪出口處的變形較大。
由模態(tài)分析可知，該葉輪的一階模態(tài)120.57Hz、二階模態(tài)120.94Hz與工作頻率55.8Hz（轉(zhuǎn)速3 350r/min）相比較，與2倍頻111.7Hz相近，避開(kāi)率不足10%。隨著機(jī)組在運(yùn)行過(guò)程中積灰、沖刷等因素的影響，葉輪的固有模態(tài)可能會(huì)有所下降，因而會(huì)有潛在的發(fā)生共振的可能。
3 葉輪結(jié)構(gòu)改進(jìn)
3.1 葉輪結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案
經(jīng)過(guò)以上的有限元分析，認(rèn)為該葉輪的固有頻率與2倍頻避開(kāi)率不足，且蓋盤(pán)的變形量較大。基于這兩點(diǎn)問(wèn)題，在滿足氣動(dòng)的前提下，改進(jìn)目標(biāo)就是減小蓋盤(pán)的變形量和提高葉輪的固有頻率。葉輪的結(jié)構(gòu)改進(jìn)如下：
1） 蓋盤(pán)與口圈過(guò)渡段加厚，以減小變形量。蓋盤(pán)的口圈上方加寬，由25mm增大為53mm，并在蓋盤(pán)出口外側(cè)局部增厚到12mm（加強(qiáng)圈），以增強(qiáng)蓋盤(pán)剛性。蓋盤(pán)的改動(dòng)見(jiàn)圖7。
2） 葉片數(shù)由16枚長(zhǎng)葉片改為13枚長(zhǎng)短葉片，這對(duì)提高輪蓋的自振頻率和減少葉道的二次渦流的影響是有利的[6] ，以減小蓋盤(pán)的變形量。
3） 為了增大輪盤(pán)的剛度，加大輪盤(pán)局部尺寸，改進(jìn)結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖8。 |
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3.2 改進(jìn)后葉輪強(qiáng)度分析
葉輪載荷及邊界條件同上，采用強(qiáng)度為780MPa的常規(guī)材料15MnNiCrMoV。經(jīng)過(guò)計(jì)算，最大應(yīng)力為581MPa，位于葉輪進(jìn)口靠近蓋盤(pán)處，應(yīng)力云圖見(jiàn)圖9；位移最大為0.82mm，位于蓋盤(pán)出口，位移云圖見(jiàn)圖10。 |
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３.3 模態(tài)分析
經(jīng)過(guò)計(jì)算，改進(jìn)后葉輪的一階模態(tài)為177.28Hz，二階177.9Hz，與2倍頻的避開(kāi)率增大到60%以上，前兩階模態(tài)見(jiàn)圖11。
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3.4 結(jié)果討論
葉輪的應(yīng)力改進(jìn)后由530MPa增大到581MPa，但與材料的屈服強(qiáng)度相比余量較大（安全系數(shù)為1.34）；蓋盤(pán)的變形量由1.94mm變?yōu)?.82mm，減小了58%，效果明顯；葉輪的一階頻率由120.57Hz提高到177.28Hz，避開(kāi)率大幅提高到51%，安全區(qū)域大大拓寬。
4 改進(jìn)效果
本次改造的主要目標(biāo)是避免該壓縮機(jī)運(yùn)行葉輪出現(xiàn)裂紋，并提高壓縮機(jī)的氣動(dòng)性能。經(jīng)過(guò)對(duì)高壓缸和低壓缸葉輪進(jìn)行改造后，此壓縮機(jī)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行平穩(wěn)，性能明顯提高，至今仍正常運(yùn)行，葉輪也未出現(xiàn)裂紋。該壓縮機(jī)在陜鼓改造前、后性能見(jiàn)表1和表2（壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速3 350r/min）。 |
表 1 陜鼓改造前 K4250 風(fēng)機(jī)性能 日期 | 風(fēng)量/(m 3 /min) | 風(fēng)壓/Mpa | 蒸汽汽壓/MPa | 備注 | 20040205 | 3619 | 0.26 | 3.05 | 日平均數(shù) | 20040225 | 3602 | 0.26 | 3.05 | 日平均數(shù) | 20040315 | 3410 | 0.25 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20040805 | 3511 | 0.27 | 3.2 | 日平均數(shù) | 20040825 | 3460 | 0.27 | 3.2 | 日平均數(shù) |
表 2 陜鼓改造后 K4250 風(fēng)機(jī)性能 日期 | 風(fēng)量m 3 /min | 風(fēng)壓/MPa | 蒸汽機(jī)汽壓/MPa | 備注 | 20090503 | 4324 | 0.29 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20090505 | 4217 | 0.30 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20090507 | 4177 | 0.30 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20090509 | 4255 | 0.30 | 3.1 | 日平均數(shù) | 20090510 | 4249 | 0.30 | 3.1 | 日平均數(shù) |
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注：表格中壓力均為表壓。
5 結(jié)論
1） 通過(guò)有限元軟件對(duì)葉輪的強(qiáng)度及模態(tài)進(jìn)行分析，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)。改造后葉輪安全運(yùn)行結(jié)果表明，本次改造成功的解決了葉輪運(yùn)轉(zhuǎn)中出現(xiàn)裂紋的問(wèn)題。
2） 離心葉輪在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中，受到的主要是離心力載荷。一般來(lái)說(shuō)，葉輪破壞主要由于離心力過(guò)大引起的靜應(yīng)力破壞。但是在某些情況下，葉輪的靜強(qiáng)度雖滿足設(shè)計(jì)要求，還會(huì)因共振發(fā)生破壞；因此，在直徑較大葉輪可靠性分析過(guò)程中，對(duì)其進(jìn)行靜強(qiáng)度分析及固有模態(tài)分析是十分必要的。
3） 在轉(zhuǎn)子安裝空間限制后，壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速固定，在葉輪增加葉輪直徑有限時(shí)，適當(dāng)增加短葉片，不僅提高壓縮機(jī)性能，還大大提高了葉輪的剛性，有利于機(jī)組平穩(wěn)運(yùn)行。 參 考 文 獻(xiàn) [1] 劉士學(xué)，方先清.透平壓縮機(jī)強(qiáng)度與振動(dòng)[M].西安：西安交通大學(xué)出版社,2007.
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